геометрическая модификация торцешлифовальных кругов в процессе правки

Geometrical modification of the face-grinding wheels in the dressing

 

Вайнер Л.Г., Флусов Н.И. (ТОГУ, г.Хабаровск, РФ)

Vainer L.G., Flusov N.I. (Pacific State University, Khabarovsk, RF)

 

Описан новый способ правки шлифовальных кругов. Геометрически модифицированный профиль рабочих поверхностей обеспечивает более эффективный процесс торцевого шлифования.

The new method of wheel dressing is described. Geometrically modified profile of wheel surfaces provide more effective face grinding process.

 

Ключевые слова: торцешлифовальный круг, правка, геометрическая модификация

Keywords: face-grinding wheel, wheel dressing, geometrical modification

 

В ряде работ [1, 2] показано, что показатели точности двусторонней торцешлифовальной обработки в большой степени зависят от формы рабочих поверхностей шлифовальных кругов (ШК). Известно также, что получаемый в производственных условиях номинально плоский профиль ШК в ряде случаев дорабатывается путем предварительной приработки, на что безвозвратно расходуется определенное количество обрабатываемых заготовок.

Авторами предложена схема правки, при которой открывается возможность получения исходного требуемого в общем случае произвольного криволинейного профиля ШК (положительное решение от 11.01.2013 г. о выдаче патента на полезную модель по заявке № 2012133390 от 26.12.2011 г.) (рис. 1). 

А

На рис. обозначено: 1 – рычаг правки, 2, 3 –наконечники правки, 4, 5 – ШК, S – врезная дискретная подача на один двойной ход рычага правки, а-а – ось рычага правки, в-в – ось ШК, r – радиус расположения наконечника, R – наружный радиус ШК

 

Рисунок 1 – Схема правки торцевых поверхностей ШК

 

Предложенный способ правки ШК является частной реализацией  разработанной математической модели анализа и синтеза процесса профилирования ШК.

В модели формообразования произвольный криволинейный профиль ШК образуется в результате движения режущей точки наконечника по эллиптической траектории (с полуосями rx, ry) при трех линейных – cx, cy, cz и трех угловых – α1, α2, α3 смещениях системы координат ШК относительно системы координат рычага правки. Вектор произвольной точки ШК в общем случае является функцией восьми переменных,

r = r(cx, cy, cz, α1, α2, α3, rx, ry)

 поэтому решение задач анализа и синтеза возможно при определенных допущениях и ограничениях, связанных с конкретизацией наладочных параметров устройства правки.

Для приведенного на рис. 1 устройства задача синтеза решена в следующей постановке. Требуемые угловые смещения α и γ оси каждого ШК в вертикальной и горизонтальной плоскостях относительно оси рычага определяются исходя из геометрических параметров наладки станка - r, R, расстояний с1 и с2 и заданной выпуклости Δ профиля торцевой поверхности ШК при равенстве нулю производной кривой профиля в центральной точке ШК.

Углы α и γ при прохождении наконечника правящего инструмента через центр ШК для возможности правки всей торцевой поверхности

,

.

На рис. 2 приведен пример синтезированного при описанных условиях профиля ШК.

 
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 


Рисунок 2 – Пример профилирования требуемого параболического профиля ШК

 

Список использованных источников

1. Шахновский С. С. Погрешности торцов колец подшипников при двустороннем плоском шлифовании. – Станки и инструмент.- 1983.- №1, с. 27 - 28.

2. Вайнер Л. Г. Определение параметров технологического пространства при двусторонней торцешлифовальной обработке // Вестник машиностроения. -2011. -№ 12. -С. 72-77.